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3801. 有一基础,底面尺寸为4.0m×6.0m,埋置深度为4m,持力层为黏性土,天然孔隙比e=0.6,天然含水量ω=20%,塑限含水量ω[P.gif]=11%,液限含水量为30%,土的重度为20.0kN/m[~3.gif],基础埋深范围内土的重度[JZ373_210_3.gif],则该地基允许承载力为( )kPa。
3802. 已知矩形基础顶面受到上部结构传来的,相应于荷载效应标准组合时的轴心竖向力值F[k.gif]=220kN,基础埋深1.7m,室内外地面高差0.5m,地基为黏土,孔隙比e=0.8,液性指数[JZ373_203.gif]=0.72,地下水位位于地面以下0.6m,γ=16kN/m[~3.gif],[JZ373_212.gif],地基承载力特征值[JZ373_203_1.gif]=150kPa,则基础尺寸为( )m。
3803. 已知矩形基础埋深1.5m,基础顶面受到上部结构传来的,相应于荷载效应标准组合时的轴心竖向力值F[k.gif]=2500kN,基础埋深范围内为粉土,且黏粒含量ρ[c2.gif]≥10%,重度γ=17.5kN/m[~3.gif],持力层为粉土,承载力特征值[JZ373_203_1.gif]=130kPa,则基础尺寸应为( )m。
3804. 已知墙下条形基础在相应于荷载效应标准组合时基础顶面受到的轴向竖向力F[k.gif]=400kN/m,基础埋深d=1.65m,室内外地面高差0.45m,地下水位位于地面以下0.5m处,地基为黏土[JZ373_213.gif],其他条件如图3.2.6.1所示,地基承载力特征值[JZ373_203_1.gif]=120kPa,则基础宽度应为( )m。 [JZ373_213_1.gif]
3805. 某条形基础相应于荷载效应标准组合时,顶面受到的上部结构传来的竖向力F[k.gif]=250kN/m,弯矩为12.0kN·m,基础埋深1.5m,地基为均质粉土,重度γ=18.0kN/m[~3.gif],黏粒含量ρ[c3.gif]≥10%,地基承载力特征值[JZ373_203_1.gif]=190kN/m[~2.gif],则基底宽度应为( )m。
3806. 某墙下条形基础埋深1.5m,室内外地面高差为0.45m,基础埋深及持力层范围内均为均质黏土,重度γ=17.5kN/m[~3.gif],孔隙比e=0.8,液性指数[JZ373_203.gif]=0.78,基础顶面受到的相应于荷载效应标准组合时,上部结构的竖向力F[k.gif]=610kN/m,弯矩M[k.gif]=45kN·m,地基承载力特征值[JZ373_203.gif]=190kN/m[~2.gif],则基底宽度应为( )m。
3807. 某铁路桥梁用采独立墩基础,基础底面尺寸为3m×9m,埋深为4m,地基土为均匀的中密状态的细砂土,饱和重度为20kN/m[~3.gif],桥墩位于河水中,常水位高出河底2.0m,一般冲刷线为河底下0.5m,该桥墩地基的容许承载力为( )kPa。
3808. 某矩形桥墩顶面受短期效应组合产生的竖向力为F=2850kN,地基为黏性土,孔隙比e=0.7,液性指数[JZ373_203.gif]=0.4,[JZ373_223_7.gif],其他条件见图3.2.8.2,则基础尺寸应为( )m。 [JZ373_223_8.gif]
3809. 某矩形桥墩底面受短期效应组合时的竖向力合力N=2810kN,弯矩400kN·m,埋置深度h=7m,[JZ373_224.gif],地基容许承载力[JZ373_210.gif]=300kPa,土质为黏性土,[JZ373_203.gif]=0.45,水面与地面平齐,则基础尺寸应为( )m。
3810. 已知矩形基础尺寸为4m×2m(见图3.2.9.2),上层为黏性土,压缩模量[JZ373_225_9.gif]=8.5MPa,修正后的地基承载力特征值f[a2.gif]=180kPa,下层为淤泥质土,[JZ373_225_10.gif]=1.7MPa,承载力特征值[JZ373_225_11.gif]=78kPa,相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力为680kN,则软弱下卧层顶面处的附加压力值[JZ373_224_5.gif]与自重应力值[JZ373_224_6.gif]的和是( )kPa。[JZ373_225_12.gif]
3811. 已知某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm,相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力为:F[1.gif]=2000kN,F[2.gif]=200kN,力矩为1000kN·m,水平力为200kN,基础自重力为486.7kN。基础埋置深度和工程地质剖面如图3.2.9.3所示,则软弱下卧层顶面处的附加压力值[JZ373_224_5.gif]与自重应力值[JZ373_224_6.gif]的和是( )kPa。[JZ373_226.gif]
3812. 某正方形桥墩基底边长2m,基础埋深1.5m,埋深范围内土的重度γ=18kN/m[~3.gif],持力层为亚砂土,土的重度γ=20kN/m[~3.gif],距基底2m处为淤泥质土层,基础承受相应于作用短期效应组合的轴心荷载700kN,淤泥质土层修正后的容许承载力为140kPa,则该淤泥质土层顶面的应力为( )kPa。
3813. 某矩形桥墩基底尺寸为1.2m×6m,基础受相应于作用短期效应组合的竖向力合力N=1000kN,弯矩M-238kN·m,基础埋深1.5m,埋深范围内及持力层均为粉质黏土,γ=18kN/m[~3.gif],基底以下3m处为淤泥质土层,淤泥质土层修正后的容许承载力为110kPa,则该淤泥质土层顶面的应力为( )kPa。
3814. 某矩形基础尺寸2m×3.6m,相应于荷载效应准永久组合时(不计风荷载和地震作用),基础受均布荷载50kPa,基础埋深1m,基础埋深范围内及持力层均为粉土,基岩埋深为2.6m,γ=17.8kN/m[~3.gif],地基土层室内压缩试验成果见表3.3.1.3,用分层总和法计算基础中点的沉降量为( )mm。 [JZ373_231_4.gif]
3815. 墙下条形基础宽为2.0m,相应于荷载效应准永久组合时基础承受三角形附加应力,P[max.gif]-50kPa,基础埋深1.0m,地基土质为粉土,γ=17.7kN/m[~3.gif],地基土层室内压缩试验成果见表3.3.1.4,用分层总和法计算基础中点下0.4m厚土层的沉降量为( )mm。 [JZ373_232.gif]
3816. 如图3.3.2.2所示,基础底面尺寸为4.8m×3.2m,埋深1.5m,相应于荷载效应准永久组合时,传至基础顶面的中心荷载F=1800kN,地基的土层分层及各层土的压缩模量(相应于自重应力至自重应力与附加应力之和段),用应力面积法计算基础中点的最终沉降量为( )mm。 [JZ373_235.gif]
3817. 已知传至基础顶面的柱轴力准永久组合值F=1250kN,其他条件见图3.3.2.3,用应力面积法计算基础中点的最终沉降量为( )mm。 [JZ373_235_1.gif]
3818. 某桥墩基础底面尺寸为4m×8m,正常使用极限状态下,相应于作用的长期效应组合时,作用于基底的中心荷载N=8000kN(已包括基础重力及水的浮力),基础埋深1.5m,地基土层情况如图3.3.3.3所示,地基土层室内压缩试验成果见表3.3.3.2.如果沉降计算的经验系数M取0.4,则基础中心的沉降量为( )cm。 [JZ373_240.gif] [JZ373_240_1.gif]
3819. 某地区标准冻深为1.8m,地基由均匀的碎石土组成,场地位于城市市区,该城市市区人口为35万人。冻土层内冻前天然含水量的平均值为16%,冻结期间地下水位距冻结面的最小距离为1.5m,则该地区基础设计冻深为( )m。
3820. 某村镇标准冻深1.7m,地基由均匀黏土组成,为强冻胀土。建筑物永久荷载标准值为150kPa,基础为条形基础,不采暖,则基础最小埋深为( )m。
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